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有限元分析转子时以5盘加10N最大支反力响应结果为基准，其他四种激振力大小分别乘以其支反力与5盘加10N时支反力之间的倍数，得出了其他四种加力方式与5盘加10N的一阶等效响应。加力大小以及最大支反力响应如表2所示，一阶等效响应结果见图4。从表2和图4可知，当施加等效力之后其他四种加力激振所产生的支反力响应与5盘加10N所产生的一阶支反力响应几乎完全等效。接下来通过在5盘加10N，然后分别在4和6盘各加－5.25N、3和7盘各加－6.1N、2和8盘各加－8.36N以及1和9盘各加－15.37N(负号表示激振力方向相反)来观察支反力响应随频率变化曲线。加力形式以5盘加10N且1和9盘各加－15.37N来说明，加载示意图如图5所示，高频段响应如图6所示，一节共振区消除响应结果如图7所示。
从图7中可以看出，一阶共振区响应几乎都被消除，不存在如图4所示的较大一阶共振峰值。但是通过一阶共振区之后随着转速的升高，支反力响应也逐渐变大。当进行现场动平衡时，有时可能过于关注过共振区的响应而忽略了实际工作转速的振动情况。这样就会忽视随着转速的增大，振动也是随之急剧增大的现象。由图7可知，这样的加力激振方式消除了一阶不平衡响应但同时却带来了三阶不平衡响应。同时也可以看出在4和6盘加与5盘反向激振力后支反力响应表现得最小，1和9盘加与5盘反向激振力后所激起的三阶不平衡响应最大。由振型分离原理可得按照图5所示的加力激振方式是激起三阶不平衡响应最敏感的方式。
通过在1和9盘、2和8盘、3和7盘以及4和6盘分别反方向各施加10N的简谐激振力来观察轴承支反力随频率变化趋势。通过后处理结果可以观察到这样的几种加力激振方式主要表现为二阶阶不平衡响应，而且加力激振越往中间支反力响应的变化趋势为先变大后变小，最后得出了二阶不平衡响应最敏感的部位。几种加力激振方式支反力响应如表3所示。
从表3中数据可以看出，以上几种加力激振方式主要激起了转子的二阶不平衡响应并且激振力处于2和8盘位置时支反力响应最大，从而可知二阶不平衡响应最敏感部位处于2和8盘。当转子存在二阶不平衡响应时，在2和8盘进行校正可以达到校正模量总和最小而平衡效果最大的目的。
以2和8盘反向各加10N最大支反力相应结果为基准，然后其他三种激振力大小分别乘以其支反力与2和8盘反向各加10N时支反力之间的倍数，得出了其他三种加力方式与2和8盘反向各加10N的二阶等效响应。加力大小以及最大支反力响应如表4所示，二阶等效响应结果如图8所示。由表4和图7可知，当施加等效力之后其他三种加力激振所产生的支反力响应与2和8盘反向各加10N所产生的二阶支反力响应几乎完全等效。接下来通过在2和8盘反向各加10N，然后分别在4和6盘各反向加－16.83N、3和7盘各加－10.28N以及1和9盘各加－14.87N(负号表示激振力方向相反)来观察支反力响应随频率变化曲线。加力形式仅以2和8盘反向各加10N且4和6盘各反向加－14.87N来说明，加力示意图如图9所示。高频段响应如图10所示，二阶平衡响应结果如图11所示。
由图9可知，二阶共振区响应几乎都被消除，不存在如图7所示的较大二阶共振峰值。但是通过二阶共振区之后随着转速的升高支反力响应也逐渐变大。这样就会导致随着转速的增大振动也随之急剧增大。由图10可知，这样的加力激振方式消除了二阶不平衡响应，但同时却带来了四阶不平衡响应。同时也可以看出在2和8盘反向各加10N且4和6盘各反向加－16.83N时，随着频率的增大四阶不平衡响应表现的最大。由振型分离原理可得以这种加力激振方式是产生四阶不平衡响应最敏感的方式。
以9盘转子为研究对象，对其进行了模态分析和谐响应分析。通过模态分析求出了转子前四阶固有频率，为之后进行谐响应分析确定了激振频率范围从而减小了工作量。通过谐响应分析了解了柔性转子一阶共振区完全消除后随着转速的上升支反力响应逐渐增大，最终会引起三阶不平衡响应，确定了引起9盘水泵转子一阶和三阶不平衡响应的敏感加力部位和加力方式；柔性转子二阶共振区完全消除后随着转速的上升支反力响应也是逐渐增大，最终会带来四阶不平衡响应，确定了引起9盘水泵转子二阶和四阶不平衡响应的敏感加力部位和加力方式。利用有限元软件对动平衡对象进行谐响应分析，具有较高的理论说明作用，分析结果对于实际现场动平衡具有现实指导意义。
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